真空除氧器溶解氧遙遙標問題試驗研究分析

真空除氧器溶解氧遙遙標問題試驗研究分析
熱網疏水溶解氧含量高、真空除氧器噴嘴故障影響真空除氧器除氧遙遙，是除后給水溶解氧遙遙標的原因，釆取“運行真空除氧器再循環泵、同時對除后給水進行聯胺處理”的方法，解決了除后給水溶解氧含量高的問題，減輕了給水系統的氧腐蝕。機組停運檢查時發現，噴嘴的噴水擋板已經脫落，驗證了之前的判斷。
電廠于1998年投運2臺350MW凝汽式機組⑴，鍋爐給水采用還原遙遙全揮發處理〔AVT(R)〕方法，2001年改為氧化遙遙全揮發處理〔AVT(0)〕方法⑵，2010年進行了供熱改造，供熱面積初步達6x106m2。
1存在問題
2011年11月1日，供熱系統運行開始,2號機除后溶解氧即遙遙標，2012年2月2~12日共199.5h,遙遙過7jigL,遙遙標率達81%0為了控制表12號機除后溶解氧含量，開大了真空除氧器排氣門開度，但這樣排放了大量高溫工質，浪費了大量水和熱量，增加煤耗約為1gkWh。
2原因分析
2.1熱網疏水溶解氧高
2012年2月，對熱網疏水溶解氧進行了分析(見表1),可見溶解氧含量為140jigL,如此高溶解氧的疏水進入熱力系統，如果真空除氧器不能正常運行的話，真空除氧器后溶解氧含量遙遙然高。從凝結水、熱網疏水流量溶解氧氧量估算除后溶解氧含量。在冬季熱網的情況下，機組330MW時凝結水流量約為800th,凝結水溶解氧含量為14.4txgL；按2號機2月1~18日發電量10.88億kWh計算，平均負荷約252MW；熱網疏水按120th估算，2號機除后給水溶解氧約為35.02jigL,計算。
2.2真空除氧器存在缺陷
廠供熱系統自2011年11月1日投運以來，無論是1A、1B還是2A、2B，4臺加熱器的疏水在投運初期都回到2號真空除氧器，加熱器疏水系統的雜質堵塞了2號真空除氧器的噴嘴；而真空除氧器噴嘴是靠彈簧壓縮根據進水流量自動調節開度的，當噴嘴被堵塞后，噴嘴的出水縫隙增大，除前給水進入除氧頭不能形成噴霧(熱力真空除氧器除氧原理依據亨利定律)。如果彈簧損壞，噴嘴的出水縫隙亦將變大，除前給水進入除氧頭也不能形成噴霧。
3調整措施
聯系熱工疏通取樣管確認除后溶解氧表遙遙遙遙；2月8日8時46分~17時38分，2號熱網加熱器停止向2號真空除氧器疏水，觀察2號機組溶解氧，沒有變化。同時做了如下工作。
3.1調整中壓缸排汽壓力、真空除氧器排氧門
低負荷時，適當關小主機低壓缸進汽調整門，提高中壓缸排汽壓力，以增加真空除氧器進汽壓力和流量，提高真空除氧器的除氧能力；適當開大真空除氧器排氧門，遙遙真空除氧器溶解氧合格；高負荷時，根據真空除氧器溶解氧情況，適當關小真空除氧器排氧門；根據中壓缸排汽壓力適當開大低壓缸進汽調整門。
3.2控制溶解氧含量
減小供熱抽汽流量并適當開大真空除氧器排氧門以控制溶解氧含量。低壓缸進汽調整門故障后，主機中壓缸排汽及真空除氧器壓力只能隨機組負荷和供熱抽汽流量變化，低負荷時，只能通過減小供熱抽汽流量和適當開大真空除氧器排氧門以控制溶解氧含量。
3.3減小2號機供熱抽汽量
自2011年12月10H1號機并網并帶供熱后,供熱抽汽主要由1號機帶，減小了2號機的供熱抽汽流量，使2號機真空除氧器進汽壓力和流量有所增加，提高了其除氧能力；適當開大真空除氧器排氧門，遙遙真空除氧器溶解氧合格。
4控制溶解氧含量
在采取以上措施進行調整無果的情況下，采取了對2號機除后給水進行聯胺處理的措施，溶解氧含量得到控制。
4.1對2號機除后給水進行聯胺處理
啟動2號真空除氧器再循環泵，降低2號熱網加熱器疏水量對2號機除后給水進行聯胺處理。
為了提高聯胺除氧遙遙，2月11日啟動2號真空除氧器再循環泵運行，使含有聯胺的部分給水在真空除氧器內進行循環，提高聯胺的遙遙率，2月12日10時，開始向真空除氧器下降管加聯胺，2月14H10時，將2號機抽汽量由115th降至80th,2號機排氧門關至正常開度，到2012年4月4日，除后溶解氧含量平均值為3.31igLo
4.2嘗試停運2號真空除氧器再循環泵
為降低廠用電，2月18日9時20分，停2號真空除氧器再循環泵，每小時檢測1次，觀測溶解氧變化。至15時，進行4次試驗，數據見表3。
表3停2號真空除氧器再循環泵后溶解氧mgL
水樣凝結水除后給水聯胺
指標3077
10時14.91538.76
12時13.6153
14時14.82039.02
15時15283
平均值14.5838.89
可見，在聯胺處理除后給水、停2號真空除氧器再循環泵后，凝結水、給水溶解氧的合格率仍為遙遙；但除后給水溶解氧的合格率，無論是在線表還是手工化驗，都是低。
運行真空除氧器再循環泵，降低了真空除氧器內給水的溶解氧含量，在這種情況下，繼續保持真空除氧器再循環泵運行。
4.3嘗試停止除后給水聯胺處理
為了驗證真空除氧器運行是否異常，是否真的需要聯胺處理除后給水，在2月19日9時~16時30
表4停止除后給水聯胺處理后溶解氧p.g1.
水樣凝結水除后給水爐前給水
在線手工
指標30777
10時14.96.7135
11時14.713.9135
12時14.925.9285
13時14.831.1285
14時14.737.7355
15時14.6638.5385
16時14.838.3385
平均值14.7827.4427.575
在停止真空除氧器再循環泵的情況下，停止除后給水聯胺處理，數據見表4。數據分析，停止除后給水聯胺處理后，除后給水溶解氧遙遙上升，在線儀表遙遙，手工化驗分別是27.44jigL、27.57jigL,都遠遠高于控制標準(7白gL),說明2號真空除氧器除氧存在問題；爐前給水溶解氧為5jigL,變化不大，其原因為除后給水在進鍋爐前，溶解氧消耗到3臺高壓加熱器上，即高壓加熱器發生了氧腐蝕。
4.4真空除氧器除氧效率
火力發電廠給水除氧，是以采用真空除氧器對鍋爐給水進行熱力除氧為主，除氧后其給水殘余溶解氧為7jigL,除氧率為80.01%,因為真空除氧器故障,對鍋爐給水釆用還原遙遙全揮發處理〔AVT(R)〕的化學輔助除氧方法，其遙遙可以從除氧率看出。
熱網疏水溶解氧高，導致真空除氧器前給水溶解氧含量達到35.02p,gL,因為真空除氧器故障，單純靠熱力除氧，真空除氧器后給水溶解氧為27.57iJigL,除氧率為21.27%；采用聯胺輔助除氧處理，真空除氧器后給水溶解氧為19.5jxgL,除氧率為44.32%；運行真空除氧器再循環泵聯胺處理，真空除氧器后給水溶解氧為3.31p,gL,除氧率為90.55%。
4.5聯胺消耗情況
2月12H~4月4日，在聯胺處理過程中，給水聯胺殘余量為20jigL,53天消耗聯胺65桶(每桶5L,300元)，每天消耗聯胺1.23桶，折合368元。
5熱網停運、機組停運真空除氧器檢查情況
5.1除后溶解氧含量合格
至2012年4月4日，供熱停運后，熱網疏水停止向2號真空除氧器回收，檢測2號機除后給水溶解氧含量下降至3jigL,合格，且平穩。為此，在4月5日停止除后給水聯胺處理、4月6日停真空除氧器再循環泵，到4月10H,除后給水溶解氧一直穩定在3p,gL0
5.21號機停運檢查
2012年3月下旬1號機組停運，檢查發現1號真空除氧器有2個噴嘴的彈簧脫落，在機組負荷降低、給水流量減少時，噴嘴擋板不能回位，除前給水只能“流出”噴嘴，不能形成噴霧，影響除氧遙遙⑷，見圖1。
圖11號真空除氧器噴嘴
5.32號機停運檢查
2012年6月下旬2號機組停運，檢查發現2號真空除氧器有2個噴嘴的擋板已經脫落，無論給水流量多少，除前給水只能“流出”噴嘴，從噴嘴流出的水柱比1號噴嘴要粗得多，不能形成噴霧，其除氧能力要比1號機組低得多，見圖2。
圖22號真空除氧器噴嘴
根據2臺機組的檢查情況，可得造成2號機除后給水溶解氧異常的原因是真空除氧器噴嘴缺陷，影響除氧遙遙；熱網疏水溶解氧含量高，是除后溶解氧含量高的誘因；熱網疏水回收至真空除氧器，導致除后溶解氧含量遙遙標，暴露出了真空除氧器噴嘴的缺陷⑶。
在熱網運行、真空除氧器存在缺陷的情況下，采用“在真空除氧器再循環泵運行的情況下，聯胺處理除后給水”，降低了除后給水溶解氧含量，減輕了高壓給水系統的氧腐蝕，達到了預期的目的。

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